1 概述

    高壓差給水調節(jié)閥是廣泛用于電力、冶金、石化、輕紡、供熱、制冷、造紙和煤化工等工業(yè)領域中減溫減壓裝置的核心部件之一，直接影響減溫減壓裝置的使用性能。傳統的給水調節(jié)閥易汽蝕，閥門密封填料易破損泄漏的幾率比較大，出現噴水孔堵塞的現象。同時，對于大變工況條件的增加和復雜工藝參數的使用要求，減溫減壓裝置在調節(jié)性能和安全性能方面常會出現一些問題。高壓差單座密封給水調節(jié)閥在結構、加工工藝、可靠性和降低成本等方面都有很大的改進和完善，滿足了大變工況和復雜工藝參數的要求。

    2 結構特點

    高壓差單座密封給水調節(jié)閥（圖1）由閥體、閥蓋、閥座、閥桿、壓套、填料、隔環(huán)和電液執(zhí)行機構等組成。閥門的開啟、調節(jié)或關閉是通過壓力變送器和調節(jié)器，再由執(zhí)行機構操縱，帶動閥桿，使閥桿在閥座內上下運動，改變介質的流通面積來改變流量。給水由進水管進入閥門上腔。當閥桿上下移動時，使給水經過流線型錐體通道，向下運行，進入上、中、下閥座腔內。通過閥桿調節(jié)其在閥座內的相對位置，控制錐體流通面積，以改變介質流通面積達到調節(jié)流量的目的。

1.下閥座2.中閥座3.填料隔環(huán)4.填料壓套

5.電液執(zhí)行機構6.防轉螺釘7.填料8.閥桿

9.閥蓋10.壓套11.密封填料12.上閥座13.閥體

圖1 高壓差單座密封給水調節(jié)閥

    高壓差單座密封給水調節(jié)閥的閥體為鍛件，單座密封結構如圖2所示。閥桿與閥座間錐面密封，閥桿在結構尺寸設計上采用流線型，使給水在流動過程中走圓滑路線。該閥密封面堆焊CoCr硬質合金，耐沖刷、耐腐蝕，閥桿通過不同方式可方便的實現等百分比和線性等調節(jié)特性。為避免填料受力不均勻，發(fā)生泄漏現象，填料中間設置填料隔環(huán)。為防止壓套旋轉、影響給水流量，閥蓋上設置防轉螺釘。為防止密封填料破碎、流入給水管道內造成減溫減壓裝置的噴嘴堵塞，壓套和上閥座、下閥座與閥體采用嵌入式（圖3）。在高壓差情況下，由于容易產生氣蝕現象，采用多級調節(jié)結構，以消除因汽蝕而破壞閥門的隱患。

    閥體、閥桿和閥座是此閥門的關鍵部件，其密封面的質量將直接影響閥門的整體性能。傳統的閥門結構為單座單導向，加工方法不甚合理。其工藝方法為閥體中閥本體與閥座組焊，至使閥桿與變形的閥座配合時，間隙比較大，密封填料變形后一部分易沖刷進入閥內腔中。現把工藝方法改為閥門為單座雙導向結構，壓套與下閥座采用嵌入式，閥桿與閥座直接配合密封，以達到零泄漏的效果。

1.閥瓣2.壓套3.上閥座4.密封填料5.閥體

圖2 閥桿、閥座與閥體、壓套、上閥座密封結構

1.中閥座2.閥體3.下閥座4.密封填料

圖3 閥體、下閥座密封結構

    高壓液體流經節(jié)流孔時，閥座相當于節(jié)流孔板（圖4），靜壓能與動壓能相互轉換，流速的增加導致壓力降低。當壓力降低至等于或低于該液體在入口溫度下的汽化壓力P_V時，液體中的氣核即膨脹而形成汽泡。流過節(jié)流面后，在寬敞的下游流道中流速下降，壓力回升。當壓力回升至P₂時，并≥P_V時，汽泡潰裂，這即是汽化過程。汽泡潰裂時，釋放出巨大的能量，對閥座、閥瓣等節(jié)流元件產生破壞即汽蝕。汽蝕的破壞力很大，一般的閥門在汽化條件下，運行一定時間后即遭受嚴重汽蝕，致使閥座泄漏量高達額定流量的30%以上，調節(jié)閥完全喪失調節(jié)控制功能。

圖4 閥內流體速度－壓力變化及汽蝕形成原理

    汽蝕與壓差有關，當閥的實際壓差△P大于產生汽化的臨界壓差△PC時，并在出口壓力P₂≥P_V時，產生汽化。由此，將閥的總壓差用分級降壓的方法，使每一級壓差△P_i＜△P_C，即可防止汽化產生。多級壓降是以改變流體在閥內的流動狀態(tài)，從閥的結構上保證了高壓液體在節(jié)流降壓過程中不產生汽化，是目前對高壓差產生汽化的有效方法。防汽蝕高壓差調節(jié)閥的關鍵技術是節(jié)流組件。根據多級降壓防汽化原理，采用了多級分流多級閥座式節(jié)流的組件。

    高壓差調節(jié)閥是將閥的全開度分成若干組相互獨立的空間（圖5），每個獨立空間都設有徑向流道、節(jié)流孔和緩沖室，按一定規(guī)律分布于若干閥座上，閥座經加工成型組裝，采用上閥座密封結構，單座密封，實現零泄漏。

圖5 高壓差多級降壓原理

    由于鍋爐給水調節(jié)閥為變壓差運行，因此，該高壓差給水調節(jié)閥具有在小流量（小開度）時能承受很高的壓差而不產生汽化。在大流量下則要求閥的阻力盡量小，以減少給水泵的能源損耗，亦即要求閥具有變流阻特性。通常，閥的固有流量特性是在恒壓差下測得，當用于變壓差工況，其實際工作流量特性會產生畸變。直線特性變?yōu)榭扉_特性，致使調節(jié)閥通常在40%開度達到飽和，不能進行全程控制。鑒于此，將25%以下開度采用多級降壓，25%～100%開度范圍為一般套筒結構，固有流量特性為修正等百分比，這樣能有效防止汽化與汽蝕，流體阻力小，節(jié)省電力，并能補償變壓差的影響，滿足實際工作流量特性的要求。

表1 高壓差單座密封給水調節(jié)閥與傳統的給水調節(jié)閥性能比較

    3 設計計算

    根據工藝參數要求，計算流量系數Cv，為避免汽蝕現象，應根據壓差判定或選用多級高壓差調節(jié)閥，推薦采用IEC標準計算。按△P＜F_L²（P₁-F_fP_V）判斷是否為阻塞流。

    若△P＜F_L²（P₁－F_fP_V）成立，則為非阻塞流，其流通能力Cv為

    若△P＜F_L²（P₁－F_fP_V）不成立，則為阻塞流，其流通能力Cv為

    式中 Cv———流量系數

    F_L———壓力恢復系數

    Q———流量

    r———密度（閥前條件下）

    △P———壓降

    △P=P₁－P₂

    P₁———閥進口壓力

    P₂———閥出口壓力

    F_f———臨界壓力比系數

    P_V———流動溫度下的飽和蒸汽壓力

    P_C———熱力學臨界壓力

    選擇調節(jié)閥按計算Cv值的1.2～1.4倍作為其額定流量系數，開度大致范圍為70%～90%（最大開度），常用開度為40%～70%，最小開度為10%。

    4 試驗及使用

    4.1 型式試驗

    通過型式試驗確認閥門的設計加工質量，承壓能力，啟動裝置的動作性能。①按公稱壓力的1.5倍進行水壓殼體試驗，觀察填料部位、中法蘭墊片各處及殼體全表面應無滲漏。②試驗介質為5～40℃的水或煤油，試驗介質壓力為0.35MPa，，泄漏等級不低于Ⅲ級。③閥門動作試驗。將閥門關閉后，加壓至設計壓力，開啟驅動裝置，確認閥門開啟狀態(tài)，驗證設計行程。

    4.2 使用結果

    在某工況系統中，其工藝參數為給水流量Q=20t/h，給水調節(jié)閥進口壓力P₁=8.0～8.3MPa，出口壓力P₂=2.0MPa，給水溫度t_b=90～130℃，選用高壓差給水調節(jié)閥的規(guī)格為DN50，PN110。采用傳統結構的給水調節(jié)閥與高壓差給水調節(jié)閥，其運行結果見表2。高壓差給水調節(jié)閥投產運行良好，閥門操作輕便，密封可靠，完全滿足工藝參數的需要。

表2 運行結果

    在某專用減溫減壓裝置裝備配套中，采用高壓差給水調節(jié)閥，進口壓力P₁=8.6MPa，出口壓力P₂=1.5MPa，減溫水溫度t_b=104℃，減溫水流量Q=2.5t/h，選用高壓差調節(jié)閥的規(guī)格為DN20、PN100。樣機試驗時，取工況點共11個，對各個工況點進行性能試驗及整體破壞性試驗（表3），均達到技術要求。

表3 性能試驗及整體破壞性試驗結果

5 結語

    高壓差給水調節(jié)閥與傳統的給水調節(jié)閥相比，密封結構更加合理。單座密封給水調節(jié)閥在工況系統中的可靠性和調節(jié)性能等方面都有很大的改進和完善，維修更加方便，滿足了大變工況和復雜工藝參數的要求。

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